罗茨风机管道流速_罗茨鼓风机

罗茨风机管道流速：低压连续气力输送泵选型和罗茨风机计算

　　气力输送物料：水泥。

　　气力输送量：1000kg/min。(60t/h)

　　气力输送距离：当量距离70m。

　　容重：1.2t/m3。

　　风量计算：

　　由气灰比计算需要用空气量：

　　根据气力输送当量距离，气灰比取U=17（空气按1Kg/m3，标准状况）,即在70m当量距离下1kg 空气气力输送17kg物料。

　　所需风量为Q1=W/U=1000÷17＝59m3/min。

　　风机风量为Q2=1.1×Q1=1.1×59＝64.9m3/min 。

　　输灰管内风速校核：

　　依经验选输灰管为ф273×9mm。

　　管内流速：V=Q2/S=22.1m/s。

　　该计算值符合气力输送管内流速之要求，且在经济流速范围内。

　　计算风压（压损）：

　　系统压损由以下部分组成：P=P1＋P2＋P3＋P4。

　　lP1为空气管段的压损（包括直段、变径、弯头、阀门、叉管等部分）计算复杂。本系统空气管道为15m左右，此计算阻损P1=2.5KPa。

　　lP2为低压连续气力输送泵阻损，分为喷嘴部分和混合扩散段阻损：

　　喷嘴部分在设定流速下可精确测定，本连续泵系统，测定为9～11KPa，取11KPa。

　　混合管和扩散管段由于与物料混合，阻损比纯空气高3～5倍，此计算取5倍，经测定该段阻损为1.5Kpa。

　　P2=5×1.5+11=18.5KPa。

　　lP3为输灰管道总阻损。

　　P3=K×L，L为当量距离，K为流阻系数，K与气力输送物料容重，粒径、气量、管径、输粉浓度等参数相关，我们根据经验公式并结合我们多年从事气力输送得出的经验运行曲线，K=0.15～0.22。

　　P3=0.22×70=15.4KPa。（取K取0.22）

　　lP4为除尘器阻损（输灰管末端接除尘器），P4=2KPa。

　　则P=（P1+P2+P3+P4）×K=38.4×1.3=49.92KPa，其中K为安全系数。

　　风机选型：

　　根据上述计算结果，查罗茨风机样本（××鼓风机厂），所选风机型号为RE—250，升压为58.8Kpa，流量为68.9m3/min，电机功率为110KW，转速为1170r/min。

罗茨风机管道流速：气力输送系统基本参数计算(全)

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　　1、系统基本参数计算 更新时间： 2005年07月20日系统基本参数计算 1输灰管道当量长度Leg输灰管道的总当量长度为Leg=L+H+nLr （m）(5-19)2灰气比根据所选定的空气压缩机容量和仓泵出力，用下式可计算出平均混合比=GhX103/ Qma(t2+t3) (kg/kg)(5-20)Gh=hp (t/仓) (5-21)式中 Gh仓泵装灰容量，t/仓。灰气比的选择取决于管道的长度、灰的性质等因素。对于输送干灰的系统，值一般取7-20 kg/kg。当输送距离短时，取上限值；当输送距离长时，则取下限值。3输送系统所需的空气量因单、双仓泵均系间断工作，故系统所需的空气量应根据仓泵每一工作周期。

　　2、所需的气耗量再折合成每分钟的平均耗气量即体积流量 Qa=GhX103/a(t2+t3)(m3/min)(5-22)质量流量Ga=Qaa=16.67 Gm/ (kg/min) (5-23)4.灰气混合物的温度输送管始端灰气混合物的温度可按下式计算 tm=( Gmchth+ Gacata)/( Gmch+Gaca) () (5-24)式中 Gm系统出力，kgmin；ch灰的比热容，kcal(kg) ,按公式（5-7）计算th灰的温度，；ca空气的比热容，一般采用o24kcal(kg);ta输送空气的温度，。因灰气混合物在管道内流动时不断向外界散热，故混合物的温度逐渐下降，其温降值与周围环境温度、输。

　　3、送管道的直径等因素有关。根据经验，每100m的温降值一般为620。当混合物与周围环境的温度差大时，取上限值；温度差小时取下限值。5输送速度仓泵正压气力除灰系统输送的距离一般比较长，为保证系统安全经济运行，沿输送管线的管径需逐段放大，一般均配置23种不同管径的管道，以使各管段的输送速度均在设计推荐范围内，根据实践经验，各管段的输送速度推荐如下：管道始端的速度：b=10-12ms；前、中段管道末端的速度：e=15-20ms；后段管道末端的速度：e=15-25 ms。计算管段的实际末端的速度e可按下式计算e=0.0212Qe/D2 (m/s) (5-25)Qe=(paTe/peTa).Qm (m3。

　　4、/s) (5-26)式中Qe计算管段终端的容积流量, m3/minpe计算管段终端绝对压力,PaTe计算管段终端温度，K；pa当地大气压力，Pa；Ta当地大气平均温度，KD输送管道的内径，m。 系统出力Gm计算 (一)系统出力Gm 气力除灰设备的出力可根据系统的最大输送量(已考虑输送系统和设备维修时间等因素)来确定。对于仓式泵系统，计算时，根据设计输送量Gms和管道长度，可先初选某一规格的仓泵，然后核算仓泵的系统山力Gm，是否能满足输送要求，即GmGms。单仓泵 Gm=60hp/(t1+t2) (t/h) (5-16)双仓泵 Gm=60hp/(t2+t3) (t/h) (5-17)t3=X(b。

　　5、/Qm)X(po-pc)/paX(273+ta)/ (273+t) (min) (5-18)式中 仓泵充满系数，一般取o8；h灰的堆积密度，可近似取o708t/m3；p仓式泵的几何容积m3；t1装满1仓灰所需的时间，与给料设备的形式和出力有关，mint2吹送1仓灰所需的时间，主要与输送管道的长度有关，mint3仓泵压力回升时间，min；供气系统漏风系数，一般取1.1-1.2b供气系统贮气总容积，m3；Qm空气压缩机的自由空气流量, m3/minpo仓泵开始吹灰时的压力，Papc仓泵停止吹灰时的压力，Pa pa当地大气压力，Pa；ta当地大气平均温度，. t压缩空气供气温度，除灰系统的压力损失p。

　　6、 更新时间： 2005年07月20日除灰系统的压力损失p 仓泵正压气力除灰系统的压力损失是从整根管道的终端(即排入灰库的接口)向管道始端逐段进行计算的。正压气力除灰系统的压力损失由以下各部分组成。1管道压力损失p1输送管道的压力损失应为水平、垂直、倾斜管道以及管道附件压力损失的总和。为简化计算，一般可将各部分折合成当量长度的水平管道，则得计算公式如下p1=pe219.6 pea(Lcq/D)(ee2/2g)1/2pe(1K) (Pa)(5-27)式中,pe计算管段终端的绝对压力，Pa，对于最后一段管道，pe即为入库接口处的压力；a 计算管段的空气摩擦阻力系数，按式（5-9）计算Leq计算管段的。

　　7、当量长度,m, 按公式（5-19）和表51、表5-2得出；D计算管段的管道内径，m；e计算管段的终端的空气重度,kgf/m3e计算管段的终端流速，ms；灰气混合比，按(5-20)式计算，kg(灰)/kg (气)；K两相流系数，一般可通过试验求得，也可按表5-3所列数据选用。2输送设备的压力损失pp上引式仓泵内的压力损失如表55所示,其他形式仓泵内的压力损失可参照选用。表55上引式仓泵内压力损失表仓式泵流量（m3/min ） 20-40 40 压力损失pp(Pa) 6000-12000 12000-15000 3灰粒加速引起的压力损失pac在加料处、管道变径处以及弯管之后灰粒起动加速引起的压力损。

　　8、失，可按公式(513)计算。60m#T/4k,4d)U3h4入库压力损失popo=e2e(1+0.64)/2g (Pa)(528)式中所有参数均选用灰气混合物入库处的数值，据实测，po一般为3000-5000 Pa.。5布袋收尘霉的压力损失pi一般可根据制造厂家提供的有关压力损失数据选用。综合以上所述，可得正压气力除灰系统的压力损失计算公式如下：p=p1 +pp +pac +p0 +pi(Pa)(529)式中 p1一各计算管段管道的压力损失的总和，Pa受灰器负压除灰系统计算之系统出力Gm 更新时间： 2005年07月20日一、受灰器负压除灰系统计算 (一)系统出力Gm能源环保论坛()n!g;。

　　9、g #z系统出力可根据锅炉最大连续蒸发量时，每小时的总灰量或总渣量以及系统设备停运进行维护所需要的时间来确定，即Gm=（Gtn/tm）X103(kg/h) (5-1)式中G-锅炉最大连续蒸发量时每小时的总灰量或总渣量，t/h;tn锅炉每班运行小时数，一般为8h；tm气力除灰系统每班运行小时数，一般按4h考虑。 物料输送阀负压气力除灰出力Gf的计算 更新时间： 2005年07月20日物料输送阀负压气力除灰出力Gf的计算 在一定的输送距离和浓度条件下，采用除灰控制阀的负压气力除灰系统的出力主要取决于管道的直径，其关系可参照表5-4。 表5-4系统出力与管径关系 管径(mm) DN150 DN125。

　　10、 DN150 DN200 DN250 系统出力(t/h) 5-8 8-10 10-15 15-40 40-60 负压系统的系统出力可按下式计算 Gf=(Q/ v1)X(p1 v1p2 v2)/(k-1)X3.6/(w2/2g+Lf+H+ w2fN/2g)Xg (t/h) (5-15) 式中f摩擦系数； g重力加速度，981ms2 H垂直升高，m； Lf输送水平距离，m； k定墒指数，可取12 N90弯头个数，当弯头小于90时，折算为90弯头 p1负压设备进口空气压力，Pa(绝对) P2-负压设备出口空气压力，Pa(绝对) Q-负压设备进口空气流量，m3/S v1负压设备进口空气比容，m3kg；。

　　11、 v2负压设备出口空气比容，m3kg： w管道平均流速，ms。气力输送系统的经济分析 更新时间： 2005年07月24日在设计气力除灰系统时，首先要保证能完成预期的输送任务，同时，合理地决定所采用的设备种类和容量，以及与此有关的问题，设计时，不能只看设备费用的多少，而更重要的是要综合考虑物料的性质对质量的影响，输送量、输送距离、输送路线的情况，以及运行管理的难易和费用等等，例如对于某些物料，各种设备的条件均适宜于气力输送，但由于物料含有大量的水分、具有粘附性等原因而不能采用气力输送时，即使机械输送设备费用大，也得选取机械输送方式。也有这样的情况，输送某些物料时，例如，向循环流化床锅炉炉前贮料仓。

　　12、输送石灰石粉时，采用气力输送所需的功率大，乍看起来运行费用较高，但从系统的合理性或生产技术上来看，还是用气力输为好。究竟在什么样的情况下采用哪一种方式技术 经济性比较合理呢，一般来说，在较短距离的输送时，机械输送是有利的；反之，对较长距离的输送，虽然从所需的功率来看，采用气力输送系统是不利的，但在设备费用方面，往往采用气力输送系统是有利的。设备费用和所需功率及运行费用随周围条件不同，变化很大，所以不能笼统地比较，同时还应注意到随着各种平台支架和附属设备的情况不同，变化幅度也很大。总之在设计气力除灰系统时，应该根据工程具体条件综合性地通过技术经济比较后选择最合适的输送系统和相应的设备。如果系统的。

　　13、输送出力和输送距离已定，则系统的经济性一般取决于输送的灰气混合比，从设备能量消耗来看，压(抽)气设备所需的功率与系统压力和空气流量的乘积成正比。如果提高灰气混合比，输用的空气量则可减小，在输送速度保持一定的条件下，输送用的空气量与管径的平方成正比，即QD2而系统压力即输送管道的阻力与管内径的平反成反比，即 P1/D而与灰气比并不是按正比关系增加因此，提高输送的灰气比，减少空气量，对降低压(抽)气设备的能量消耗是十分有利的：其次，从系统基建费用来看，由于灰气比的提高，设备和输送管道内径、支架及安装费用都可以相应地减小，降低系统基建费用的效果也是显而易见的。灰气比越大，对于增大输送能力来说越有利，。

　　14、显然也将提高经济性。但是，灰气比过大，则在同样的气流速度下可能产生堵塞，并且输送压力也增高，对负压式和低正压气力输送系统，有可能会超过压气机械所允许的吸气压力或排气压力。因而，灰气比的数值受到物料的物理性质、输送方式以及输送条件等因素的限制。特别是对正压气力输送系统，考虑仓式泵本身的尺寸和构造、输料管的内径和长度、弯头数目以及使用的空气量等条件，其灰气比自然更受到制约。在设计计算时，要考虑输送条件和参考各种实例来选定灰气比的数值一般选取的范围如表5-8所示 表5-8灰气比的数值输送方式 负压式 低真空 小于10高真空 10- 20压力式 低压 20高压 10-40流态化压送40-80从上表也不。

　　15、难看出在经过综合比较后，有条件时应该尽量选用高浓度的密相气力输送系统。表59为德国公司的一个例子。由表可以看出，与机械方式相比，气力除灰系统的功率消耗偏大，运行费用接近，但设备费用要节约得多。但是在国内气力除灰装置只有实现国产化后才能达到这一结果。表5-9输送方式的经济性比较方 式 主要设备设备费(马克) 电力消耗 运转费 (马克t)(Kwh) (马克t) (1)机械除灰装置 螺旋输送机一斗式提升机一皮带运输机(包括平台支架和走廊)+除灰装置 70 0.08 0.40 (2)机械除灰与空气斜槽联用 螺旋输送机一 (斗式提升机一空气斜槽)x 2段(包括平台直架)、除尘装置 2300。

　　16、00 50 0.06 0.23 (3)气力除灰装置 仓式泵一输料管(包括干台支架)一旋风分离器+除尘装置，包括空气压缩机 80180*0.09+0.20.30*0.41 * 输送水泥出力60t/h，输送距离300m。* 按输送水泥需要消耗60m3/t气量计算，压力为0.2MPa的空气需消耗电能为0.05KWh/m3，故电力消耗为180kWh耗电费为0.3马克t表510列举了用不同方式，以10h的出力，将物料输送30、150及300距离时，所需的输料管径和功率消耗的比较示例高压压送式 低压压送式 负压式 输送量(t/h) 输送距离(m) 30 150 300 30 150 300 30 150 300 管径(英寸) 2 2X(1/2) 3 4 7 10 4 8 10 压气机械 空压机 罗茨风机 罗茨风机 功率(KW) 19 30 37 11 30 45 15 37 60 功率比 146 100 100 100 107 127 131 130 167 此栏表示在同一输送距离下与其他方式的比较值。

罗茨风机管道流速：粉体气力输送设备 罗茨风机参数和压力的详细计算！锦工风机

　　今天为大家提供一份详细的罗茨风机参数计算的知识，以下内容主要提供给技术人员参考，技术人员对罗茨风机的风量和压力进行核算，然后根据风量和压力对罗茨风机进行选型。

　　气力输送物料：水泥。

　　气力输送量：1000kg/min。(60t/h)

　　气力输送距离：当量距离70m。

　　容重：1.2t/m3。

　　一、风量计算

　　1、由气固比计算需要用空气量：

　　根据气力输送当量距离，气固比取U=17（空气按1Kg/m3，标准状况）,即在70m当量距离下1kg 空气气力输送17kg物料。

　　所需风量为Q1=W/U=1000÷17＝59m3/min。

　　风机风量为Q2=1.1×Q1=1.1×59＝64.9m3/min 。

　　2、输灰管内风速校核：

　　依经验选输灰管为ф273×9mm。

　　管内流速：V=Q2/S=22.1m/s。

　　该计算值符合气力输送管内流速之要求，且在经济流速范围内。

　　二、计算风压（压损）

　　系统压损由以下部分组成：P=P1＋P2＋P3＋P4。

　　P1为空气管段的压损（包括直段、变径、弯头、阀门、叉管等部分）计算复杂，本系统空气管道为15m左右，此计算阻损P1=2.5KPa。

　　P2为低压连续气力输送泵阻损，分为喷嘴部分和混合扩散段阻损，喷嘴部分在设定流速下可精确测定，本连续泵系统，测定为9～11KPa，取11KPa。

　　混合管和扩散管段由于与物料混合，阻损比纯空气高3～5倍，此计算取5倍，经测定该段阻损为1.5Kpa。

　　P2=5×1.5+11=18.5KPa。

　　P3为输灰管道总阻损，P3=K×L，L为当量距离，K为流阻系数，K与气力输送物料容重，粒径、气量、管径、输粉浓度等参数相关，我们根据经验公式并结合我们多年从事气力输送得出的经验运行曲线，K=0.15～0.22。

　　P3=0.22×70=15.4KPa。（取K取0.22）

　　P4为除尘器阻损（输灰管末端接除尘器），P4=2KPa。则P=（P1+P2+P3+P4）×K=38.4×1.3=49.92KPa，其中K为安全系数。

　　三、风机选型

　　根据上述计算结果，查锦工罗茨风机样本（山东锦工风机有限公司），推荐风机型号为锦工250，升压为58.8Kpa，流量为68.9m3/min，电机功率为110KW，转速为1170r/min。

　　小结：水泥输送行业中多使用到罗茨风机，我们技术人员在核算出具体的压力参数和流量参数之后，便可根据风机厂家的选型样本进行选型。如果您有选型风机的问题，可以联系我们的官方客服热线

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罗茨风机管道流速：罗茨风机流速如何计舁_罗茨鼓风机

　　气力输送物料：水泥。

　　气力输送量：1000kg/min。(60t/h)

　　气力输送距离：当量距离70m。

　　容重：1.2t/m3。

　　风量计算：

　　由气灰比计算需要用空气量：

　　根据气力输送当量距离，气灰比取U=17（空气按1Kg/m3，标准状况）,即在70m当量距离下1kg 空气气力输送17kg物料。

　　所需风量为Q1=W/U=1000÷17＝59m3/min。

　　风机风量为Q2=1.1×Q1=1.1×59＝64.9m3/min 。

　　输灰管内风速校核：

　　依经验选输灰管为ф273×9mm。

　　管内流速：V=Q2/S=22.1m/s。

　　该计算值符合气力输送管内流速之要求，且在经济流速范围内。

　　计算风压（压损）：

　　系统压损由以下部分组成：P=P1＋P2＋P3＋P4。

　　lP1为空气管段的压损（包括直段、变径、弯头、阀门、叉管等部分）计算复杂。本系统空气管道为15m左右，此计算阻损P1=2.5KPa。

　　lP2为低压连续气力输送泵阻损，分为喷嘴部分和混合扩散段阻损：

　　喷嘴部分在设定流速下可精确测定，本连续泵系统，测定为9～11KPa，取11KPa。

　　混合管和扩散管段由于与物料混合，阻损比纯空气高3～5倍，此计算取5倍，经测定该段阻损为1.5Kpa。

　　P2=5×1.5+11=18.5KPa。

　　lP3为输灰管道总阻损。

　　P3=K×L，L为当量距离，K为流阻系数，K与气力输送物料容重，粒径、气量、管径、输粉浓度等参数相关，我们根据经验公式并结合我们多年从事气力输送得出的经验运行曲线，K=0.15～0.22。

　　P3=0.22×70=15.4KPa。（取K取0.22）

　　lP4为除尘器阻损（输灰管末端接除尘器），P4=2KPa。

　　则P=（P1+P2+P3+P4）×K=38.4×1.3=49.92KPa，其中K为安全系数。

　　风机选型：

　　根据上述计算结果，查罗茨风机样本（××鼓风机厂），所选风机型号为RE—250，升压为58.8Kpa，流量为68.9m3/min，电机功率为110KW，转速为1170r/min。

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　　气力输送物料：水泥。

　　气力输送量：1000kg/min。(60t/h)

　　气力输送距离：当量距离70m。

　　容重：1.2t/m3。

　　一、风量计算

　　1、由气固比计算需要用空气量：

　　根据气力输送当量距离，气固比取U=17（空气按1Kg/m3，标准状况）,即在70m当量距离下1kg 空气气力输送17kg物料。

　　所需风量为Q1=W/U=1000÷17＝59m3/min。

　　风机风量为Q2=1.1×Q1=1.1×59＝64.9m3/min 。

　　2、输灰管内风速校核：

　　依经验选输灰管为ф273×9mm。

　　管内流速：V=Q2/S=22.1m/s。

　　该计算值符合气力输送管内流速之要求，且在经济流速范围内。

　　二、计算风压（压损）

　　系统压损由以下部分组成：P=P1＋P2＋P3＋P4。

　　P1为空气管段的压损（包括直段、变径、弯头、阀门、叉管等部分）计算复杂，本系统空气管道为15m左右，此计算阻损P1=2.5KPa。

　　P2为低压连续气力输送泵阻损，分为喷嘴部分和混合扩散段阻损，喷嘴部分在设定流速下可精确测定，本连续泵系统，测定为9～11KPa，取11KPa。

　　混合管和扩散管段由于与物料混合，阻损比纯空气高3～5倍，此计算取5倍，经测定该段阻损为1.5Kpa。

　　P2=5×1.5+11=18.5KPa。

　　P3为输灰管道总阻损，P3=K×L，L为当量距离，K为流阻系数，K与气力输送物料容重，粒径、气量、管径、输粉浓度等参数相关，我们根据经验公式并结合我们多年从事气力输送得出的经验运行曲线，K=0.15～0.22。

　　P3=0.22×70=15.4KPa。（取K取0.22）

　　P4为除尘器阻损（输灰管末端接除尘器），P4=2KPa。则P=（P1+P2+P3+P4）×K=38.4×1.3=49.92KPa，其中K为安全系数。

　　三、风机选型

　　根据上述计算结果，查锦工罗茨风机样本（山东锦工风机有限公司），推荐风机型号为锦工250，升压为58.8Kpa，流量为68.9m3/min，电机功率为110KW，转速为1170r/min。

　　小结：水泥输送行业中多使用到罗茨风机，我们技术人员在核算出具体的压力参数和流量参数之后，便可根据风机厂家的选型样本进行选型。如果您有选型风机的问题，可以联系我们的官方客服热线

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　　原标题：罗茨鼓风机（离心式）的正确开车，及停车步骤？

　　一，通风机管网阻力计算不准确

　　实际通风除尘管道压力损失，由于某些原因都会与计算结果有所不同，这是不可避免的，因而设计规范中的计算允许误差为10%-15%。任何忽视这种必要的程序计算，都将对通风机运行效能的发挥产生重大影响，必须给予高度重视。

　　1，通风机管网阻力计算额定值不准确的原因：管网阻力计算的粗疏和采用阻力系数不够准确;不合理的配置系统有效半径；确定风机进气条件不真实；选型随意缺乏应有的准则；施工监理护士施工过程中现场设计变更的影响等。都会使计算结果与实际损耗误差超过30%甚至更多，导致选型的额定性能与实际运行性能不匹配，结果实际运行性能发生改变。如果计算阻力比实际需要过大时，离心通风机运行引起流量增大，就会实施耗功率显著增加，其结果是全压内效率降低，还使电机额定功率易超载，存在烧电机动的危险，但对笔直倾斜的全压曲线流量变化影响变小，反之必然引起运行流量减少，由于流量减少，引起除尘系统风管内流速降低，促使粉尘沉降。

　　2，通风机选型全压额定值不准确的后果。处理高温炉窑所排出的废气，如选型引风机的负压过大时，会破坏炉内正常热平衡，由于加大了引风量，使炉内温度下降而影响燃烧或加热，导致热源损失的能量增加，当引风机排送含尘废气，污染源处保持足够密闭形成的负压状态，能够有效的防止有害污染物的扩散。

　　罗茨风机

　　二，负荷波动的风机形式选择

　　由于生产过程中工况能源和原料消耗的周期性变化，使炉内温度波动较大。因此引起出炉产生的烟气量变化在20%-30%，引风机之所以不宜选用前向风机，是因为前向风机的功率曲线陡峭。当管网压力损失波动增大时，运行中的电机易超载，有被烧毁的危险，故应选用后向风机。

　　罗茨风机

　　三，装机电容量的配备

　　风机选择配用电动机功率裕量不宜过大或过小，过大会造成电动机经常处于轻载运行，使电动机的功率因数降低，从而浪费电耗；反之会使电动机经常处于超载运行，导致电动机升温过高，绝缘易老化，使用寿命缩短，与此同时还可能难以启动。

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　　四，风机连接管不规范

　　由于工程设计配置限制，被迫在风机进口装有直角弯管。单叶插板或蝶阀调节以及出口处装有逆向气流弯管，结果都会造成风机内效率显著降低。

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　　五，不同形式通风机的正确启动

　　离心通风机要求系统全关闭空载启动；轴流通风机要求系统全开启有载启动；高温风机在常温条件下启动时，由于空气受热体积膨胀，密度变小，风机产生压力低，所需功率比常温风机小很多，因此常温条件下启动应将系统全关闭空载启动。

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　　六，合理设计通风机的联合工作

　　通风机并联与串联工作时，由于风机性能要有所降低，运行工况复杂，因此一般尽量不采用。并联有限使用双吸入风机，因两台并联系统的压损过大时，起不到增加流量的作用。并联多台风机公用一台锦工机组合袋滤室时，对应袋滤室也应封闭，分割成并联系统进行过滤。

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　　七，风机进气温度确定虚高导致性能降低

　　高温炉窑废气处理的除尘风机选型时，因选型确定进口气温不确切，而采用瞬时气温或大量漏风，引起急剧温降或盲目提高气温，造成实际运行中气温低于选型气温较多，结果造成运行风机内效率降低和功率增大，导致设计额定流量减少。

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　　八，滤袋单室过滤风量的划分不宜过大

　　除尘系统的多室组合结构的袋滤室，常用逐室中断滤尘操作进行青灰作业，一般单室过滤风量不宜超过每台主风机风量的20%，这样就不会导致运行中主风机内效率下降。由于过滤的过程中始终有一个单室滤袋组轮留在停风进行清灰。因此停风单室的多余风量引起其他室增加，导致系统阻力增加，结果造成主机风量减少，全压内效率下降

　　罗茨风机机器所允许的振动量有3种方式，这三种方式分别是振幅、震速和加速度。根据每个专业所规定的标准：锻锤采用振幅和加速度作为允许值；而破碎机和电动机则采用振幅为允许值；压缩机和通风机在低转速时以振幅为控制标准，中高转速时，罗茨风机则以振动速度为控制标准。基础的高度满足构造要求，既保证螺栓埋件底部有足够混凝土保护层，坑底有一定厚度（保证强度）的条件下，应尽可能薄一些，这对于有水平扰力的压缩机和通风机基础可以较少扰力矩，使水平摇摆耦合振动产生的振幅降低。离心鼓风机依靠旋转叶轮对气体的作用把电机的机械能传递给液体。由于离心鼓风机的作用,气体从叶轮进口流向出口的过程中, 其速度能(动能)和压力能都得到增加,被叶轮排出的气体经过压出室,大部分速度能转换成压力能,然后沿排出管路输送出去,这时,叶轮进口处因气体的排出而形成真空或低压,气体在大气压的作用下被压入叶轮的进口,于是旋转着的叶轮就连续不断地吸入和排出气体。如果负载需要的是恒流量效果的情况时就用罗茨鼓风机。因为罗茨鼓风机属于恒流量风机，工作的主参数是风量，输出的压力随管道和负载的变化而变化，风量变化很小。罗茨风机是一种高压风机，罗茨鼓风机为容积式风机，输送的风量与转数成比例，把气体由吸入的一侧输送到排出的一侧。如果负载需要的是恒压效果的情况时就用离心风机。因为离心风机属于恒压风机，工作的主参数是风压，输出的风量随管道和负载的变化而变化，风压变化不大。离心式风机，风压力不大。空气的压缩过程往往是通过几个工作叶轮在离心力的辅助下发挥作用的。离心风机拥有平方转矩的特性，而罗茨鼓风机基本上是具有恒转矩的特性

　　鼓风机的风量风压在管路中的流速有直接的关系，而且与曝气管所处位置的水深及距离鼓风机出风口的距离有很大的关系，还有考虑各个拐角、三通、阀门等的压力损耗，这样可以得出必要的风压与风量，而且针对每一台风机风压与风量是程某种反比例关系的。

　　二楼和三楼的大哥说得很好：一般风管主管考虑不要大于20，这样压力损耗小些；支气管不要大于10，调试布气管时候容易调试平衡，压力太大很难调试平衡的，而且对风机的影响也较大。

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